鑒于電廠的大型化、現(xiàn)代化和電網(wǎng)調(diào)峰問題的日益突出,機(jī)組不可能全部在設(shè)計(jì)經(jīng)濟(jì)工況下運(yùn)行,存在一個(gè)電廠內(nèi)各機(jī)組間進(jìn)行負(fù)荷合理分配的問題,即所謂經(jīng)濟(jì)調(diào)度,以取得全廠和整個(gè)電力系統(tǒng)的zui大經(jīng)濟(jì)效益。隨著大機(jī)組的逐步投運(yùn),電廠內(nèi)多臺(tái)大型機(jī)組并列運(yùn)行的情況普遍存在。在現(xiàn)有的條件下,實(shí)行機(jī)組負(fù)荷的*分配,即一定負(fù)荷在電廠多臺(tái)機(jī)組間的優(yōu)化分配問題受到關(guān)注。如有報(bào)道,某廠2臺(tái)600MW的超臨界機(jī)組,按等微增煤耗的原則進(jìn)行優(yōu)化調(diào)度,每天比平均分配負(fù)荷可節(jié)約(4~5)t標(biāo)準(zhǔn)煤[5]。實(shí)踐表明,火力發(fā)電廠內(nèi)實(shí)現(xiàn)單元機(jī)組的負(fù)荷經(jīng)濟(jì)調(diào)度可節(jié)約1%左右的煤,節(jié)能效果相當(dāng)可觀[6]。
1動(dòng)態(tài)規(guī)劃原理
(1)基于貝爾曼(Bellman)*化原理的動(dòng)態(tài)規(guī)劃是運(yùn)籌學(xué)的一個(gè)重要分支。貝爾曼*化原理指出:一個(gè)過程的*策略具有不論zui初的狀態(tài)和決策是什么,其以后的決策對于由zui初的決策所產(chǎn)生的狀態(tài)而言,總是一個(gè)*的策略。其實(shí)質(zhì)是將n個(gè)多變量函數(shù)的*分配問題轉(zhuǎn)化為n步遞推函數(shù)的優(yōu)化問題。應(yīng)用于機(jī)組負(fù)荷*分配的遞推關(guān)系式為:
(2)從i=1開始,直至第j步,完成j臺(tái)機(jī)組*分配負(fù)荷L的步驟。其中的每一步運(yùn)算均為某項(xiàng)能耗特性的數(shù)學(xué)比較(zui小運(yùn)算)。機(jī)組負(fù)荷分配采用動(dòng)態(tài)規(guī)劃的原理進(jìn)行,實(shí)際上是一種算法的簡化,由于利用了上一級負(fù)荷優(yōu)化調(diào)度的結(jié)果,每次運(yùn)算都是一臺(tái)真實(shí)機(jī)組與另一臺(tái)虛擬聯(lián)合機(jī)組之間在約束下的尋優(yōu)。對于并列運(yùn)行機(jī)組臺(tái)數(shù)j越多,則效果越明顯。即使如此,采用人工手算亦顯繁瑣,一般利用計(jì)算機(jī)實(shí)現(xiàn)。
2300MW機(jī)組*負(fù)荷分配
(1)湛江電廠4X300MW機(jī)組型號為N30016.7/535/535-3,均為東方汽輪機(jī)廠制造。2000年1月4日至2月3日,對已投入商業(yè)運(yùn)行的(1~3)號機(jī)組進(jìn)行了能量平衡試驗(yàn)。在鍋爐zui低不投油穩(wěn)燃負(fù)荷(設(shè)計(jì)約50%一60%)至額定負(fù)荷之間,不同負(fù)荷下機(jī)組的能耗(煤耗)特性數(shù)據(jù)見表1,相應(yīng)的發(fā)電煤耗特性曲線見圖1。
(2)從表1和圖1可見,從能耗(發(fā)電煤耗)特性看,近期投產(chǎn)的機(jī)組優(yōu)于前期投產(chǎn)的機(jī)組,3號機(jī)優(yōu)于2號機(jī),而2號機(jī)又優(yōu)于1號機(jī)。每臺(tái)機(jī)組的能耗隨著接近額定負(fù)荷而逐漸下降,在部分負(fù)荷與額定負(fù)荷之間存在比較大的煤耗差,如1號機(jī)差值為11.84g/(kW.h),這決定了在并列運(yùn)行機(jī)組間可采用負(fù)荷*分配策略,預(yù)期可取得較大的節(jié)能效益。
(3)以表1的能耗特性為調(diào)度基礎(chǔ),按編制的計(jì)算機(jī)分析程序進(jìn)行計(jì)算,輸出為負(fù)荷L分配給1臺(tái)機(jī)組(U3號機(jī)),2臺(tái)機(jī)組(U2+U3聯(lián)合機(jī)組)和3臺(tái)機(jī)組(U1+U2+U3聯(lián)合機(jī)組)的結(jié)果,即得到本問題的解(部分結(jié)果見表2),優(yōu)化調(diào)度負(fù)荷曲線見圖3。
(4)從表2及圖3可見,全廠負(fù)荷在495MW至585MW之間時(shí),負(fù)荷的增加以2號機(jī)為主,之后將3號機(jī)負(fù)荷加至270MW,維持1、3號機(jī)負(fù)荷,負(fù)荷的增加由2號機(jī)承擔(dān),之后加負(fù)荷以1號機(jī)為主。由此可見,負(fù)荷增加時(shí)基本遵循優(yōu)先升煤耗較小的3號機(jī),然后是2號機(jī),zui后才是煤耗zui大的1號機(jī),降負(fù)荷時(shí)情況相反。在保證各臺(tái)機(jī)組均運(yùn)行在zui小穩(wěn)燃負(fù)荷至額定負(fù)荷之間的各典型負(fù)荷點(diǎn)厶,采用*負(fù)荷分配的策略均比平均分配負(fù)荷煤耗低,降低值約在0~12.97g/(kW·h)之間,平均5.87g/(kW·h)。按1999年的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),我國發(fā)電設(shè)備中火電機(jī)組的平均年利用率
4811h計(jì),并設(shè)負(fù)荷率為80%左右,每年可節(jié)約標(biāo)煤1976.84t,節(jié)能效果明顯。
(5)從節(jié)約煤耗來看,當(dāng)總分配負(fù)荷L在(555—825)MW之間時(shí),優(yōu)化調(diào)度的節(jié)約效果較為明顯(見圖2)。從動(dòng)態(tài)規(guī)劃的計(jì)算過程來看,在此范圍內(nèi),滿足總負(fù)荷等于給定值,而每臺(tái)機(jī)組的負(fù)荷范圍在要求之內(nèi)的組合較多,可能選擇的*組合加權(quán)能耗(煤耗)比平均分配負(fù)荷小得更多。它表明,實(shí)際運(yùn)行中的調(diào)度在該范圍之內(nèi)更應(yīng)盡量按優(yōu)化調(diào)度策略進(jìn)行。
3機(jī)組負(fù)荷*分配若干問題的探討
3.1各種負(fù)荷*調(diào)度方法分析比較
機(jī)組負(fù)荷*分配常用的方法有等微增法、線性規(guī)劃法、動(dòng)態(tài)規(guī)劃法、隨機(jī)模式尋優(yōu)法以及zui近提出的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)計(jì)算法等,它們各有優(yōu)缺點(diǎn)。等微增法建立在古典變分學(xué)原理的基礎(chǔ)上,要求總的煤耗目標(biāo)函數(shù)為凸函數(shù),對機(jī)、爐及其不同組合的微增率曲線有嚴(yán)格的精度要求;線性規(guī)劃法要求機(jī)組的能耗特性為線性或接近線性;隨機(jī)模式尋優(yōu)法必須在計(jì)算機(jī)的支持下進(jìn)行;而神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化計(jì)算方法,是將優(yōu)化計(jì)算過程轉(zhuǎn)換為神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的動(dòng)態(tài)演化過程,概念比較清晰”’;動(dòng)態(tài)規(guī)劃方法則避開了機(jī)組的等微增率,對機(jī)組的特性無特殊要求,且適且于不同機(jī)型機(jī)組的優(yōu)化。本文對3臺(tái)300MW并列運(yùn)行機(jī)組的優(yōu)化分配結(jié)果表明,直接利用試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算機(jī)分析,比較方便。
3.2機(jī)組微增特性獲取
對于利用到機(jī)組微增特性的分配方法,微增出力的獲取方式值得探討。機(jī)組的試驗(yàn)結(jié)果一般為一組不同負(fù)荷Ni下穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)的煤耗Bi(或熱耗),在認(rèn)為微增特性為線性關(guān)系的條件下,將月=f(N)擬合成平方關(guān)系,利用擬合公式求導(dǎo)數(shù),得到機(jī)組微增出力特性線(直線),然后按該特性線讓微增相等進(jìn)行負(fù)荷分配c5,。在此,數(shù)據(jù)的擬合一般是按zui小二乘的原理進(jìn)行,其僅表明在所有試驗(yàn)點(diǎn)上誤差的平方和zui小。按該原則擬合的公式再求導(dǎo)數(shù),該導(dǎo)數(shù)值精度并不能得到保證,而據(jù)此進(jìn)行的負(fù)荷分配是否*也值得探討。
3.3能耗特性分析
在進(jìn)行機(jī)組煤耗獲取試驗(yàn)時(shí),按機(jī)組負(fù)荷調(diào)度的宗旨,運(yùn)行狀態(tài)應(yīng)盡量接近正常,但如果按正常運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行試驗(yàn),某些中間量則無法確定,結(jié)果不確定度較大;若按熱力試驗(yàn)的條件,如國家標(biāo)準(zhǔn)或ASME標(biāo)準(zhǔn)中系統(tǒng)補(bǔ)水量、熱力系統(tǒng)的隔離、機(jī)組運(yùn)行方式(定、滑壓)等,均與正常運(yùn)行的條件相差較遠(yuǎn),其結(jié)果用于正常運(yùn)行機(jī)組的負(fù)荷優(yōu)化調(diào)度亦不恰當(dāng)。正確的試驗(yàn)應(yīng)充分考慮整個(gè)電廠,并計(jì)及公用系統(tǒng),在機(jī)組正常運(yùn)行的條件下進(jìn)行。
3.4運(yùn)行能耗與啟停能耗
本文的優(yōu)化調(diào)度僅考慮了機(jī)組的運(yùn)行能耗,綜合考慮運(yùn)行能耗、啟停能耗和啟停時(shí)間的優(yōu)化調(diào)度方法即機(jī)組的*組合問題,實(shí)用的算法主要有優(yōu)先次序法和動(dòng)態(tài)規(guī)劃法[17]。由于在啟停機(jī)時(shí),涉及機(jī)組運(yùn)行的壽命管理、電網(wǎng)調(diào)度要求、運(yùn)行人員操作復(fù)雜性增加等,單從經(jīng)濟(jì)上來考慮是沒有可比性的,目標(biāo)函數(shù)的建立很難一概而論,難免牽強(qiáng)。因而,在啟停機(jī)時(shí)考慮更多的不是經(jīng)濟(jì)性,而是機(jī)動(dòng)性和安全性。
3.5經(jīng)濟(jì)性和可靠性的統(tǒng)一
電力企業(yè)必須堅(jiān)持“安全*,預(yù)防為主”的基本生產(chǎn)方針,在機(jī)組優(yōu)化調(diào)度時(shí)必須考慮安全性,即機(jī)組的*負(fù)荷分配應(yīng)基于經(jīng)濟(jì)性和可靠性的統(tǒng)一,在保障機(jī)組安全運(yùn)行的前提下,進(jìn)行經(jīng)濟(jì)調(diào)度。
4結(jié)語
隨著電力事業(yè)的不斷發(fā)展,目前300MW機(jī)組已成為我國電網(wǎng)的主力機(jī)組,多臺(tái)300MW機(jī)組并列的大型電廠已成為電網(wǎng)的主力電廠。推行并列運(yùn)行機(jī)組間的負(fù)荷優(yōu)化調(diào)度策略,不僅投資省,而且節(jié)能*。優(yōu)化調(diào)度的工作重點(diǎn)在于機(jī)組能耗特性的獲取和實(shí)施簡便。在當(dāng)前燃料價(jià)格和電網(wǎng)新形式下,負(fù)荷*分配更具有現(xiàn)實(shí)意義,它綜合反映了電廠運(yùn)行管理水平。應(yīng)盡快建立機(jī)組負(fù)荷優(yōu)化調(diào)度方面的方針政策,包括技術(shù)和管理方面,使之成為電廠正常運(yùn)行的基本內(nèi)容之一。